台湾新鸿D同步分流马达DFM-302A-8M

厦门圣企机电设备有限公司


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特性说明
台湾新鸿D同步分流马达DFM-302A-8M 台湾新鸿D同步分流马达DFM-302A-8M 

1.本系列齿轮泵及马达有4种尺寸，流量可达108lpm，高压力250bar。可多联组合，配合一系列符合SAE,DIN,欧洲标准心轴,法兰及出入油口组装形式。
 
2.精加工后之高抗张铝挤型合金本体及压铸前后盖，确保高容积效率，机械效率及低噪音等特性。


3.Viton材质之油封配件可承受高温之运作


4.特殊之无油轴承设计可在高压下运转


5.可正转，反转，正反转


6.同步马达可多联组合，达到多具油缸同步控制之目的。同步准确度95%，较一般分流阀之70%为佳


（技术说明）


1.液压油使用


以石油系之液压油为主，规格符合ISO or DIN标准。用其他油，请致电我司了解详情


2.油温及黏度


环境温度范围:-15℃~80℃


黏度范围:12cSt~800cSt


建议使用黏度:16cSt~40cSt


过滤精度:吸油侧


3.安装及驱动


安装及驱动齿轮泵时，必须避免经向或纵向之施力


连轴器必须预留偏差角度，且保持在0.8mm（0.003）TIR以内


4.入油口压力


入油口之低容许压力为0.7bar


5.**转速


每个型式之低容许转速为


6.组装螺丝扭力


7.其他


若有其他之应用或产品上之问题，请联系本公司


使用油温超过40℃


马达及齿轮泵组装非卧式时


自行变更转向或内部零件时


零件材料之特殊要求，如油封，O形环或前后盖等


HGP-2A-F9R HGP-2A-F9L HGP-2A-L9R HGP-2A-L9L
HGP-2A-F11R HGP-2A-F11L HGP-2A-L11R HGP-2A-L11L
HGP-2A-F12R HGP-2A-F12L HGP-2A-L12R HGP-2A-L12L
HGP-3A-F6R HGP-3A-F6L HGP-3A-L6R HGP-3A-L6L
HGP-3A-F8R HGP-3A-F8L HGP-3A-L8R HGP-3A-L8L
HGP-3A-F11R HGP-3A-F11L HGP-3A-L11R HGP-3A-L11L
HGP-3A-F13R HGP-3A-F13L HGP-3A-L13R HGP-3A-L13L
HGP-3A-F14R HGP-3A-F14L HGP-3A-L14R HGP-3A-L14L
HGP-3A-F17R HGP-3A-F17L HGP-3A-L17R HGP-3A-L17L
HGP-3A-F19R HGP-3A-F19L HGP-3A-L19R HGP-3A-L19L
HGP-3A-F23R HGP-3A-F23L HGP-3A-L23R HGP-3A-L23L
HGP-3A-F25R HGP-3A-F25L HGP-3A-L25R HGP-3A-L25L
HGP-3A-F28R HGP-3A-F28L HGP-3A-L28R HGP-3A-L28L
HGP-3A-F30R HGP-3A-F30L HGP-3A-L30R HGP-3A-L30L


HYDROMAX新鸿电动止回阀
V2066
V3068
V3067
V2073
V6068
V2064
V6067
V2070
V2067
V6066
V3066
V8066
V8068
V2074
V6066
V3066
V8066
V3570
V6070
V0370
V8070
V2070
V3080
V3270
V3074
V2074
V2073
V8070
V3070
V2070
V8067
V6067
V3067
V6068
V2033
V2035
V2068
HYDROMAX新鸿插装阀
PR6C+8C
PR2C+3C
RD2A+3A
RD6A+8A
RV2A+3A
RV6A+8A
RS2C+3C
RS6C+8C
PB2B+3B
PB6B+8B
PR2B+3B
PR6B+8B
CB2A+3A
CB6A+8A
CB2H+3H
CB6H+8H
CK2B+3B
CK6B+8B
CK2F+3F
CK6F+8F
C01A+2A
C03A+6A
C08A
CS2B
LO6+8B
LO2C+3C
LO6C+8C
LO2+3D
LI6+8D
LO2+30
LO6+80
LR2+3A
LR6+8A
LR2C+3C
LR6+8C
X2CA+3CA/2
X6CA+8CA/2
X6OA+80A/2
X2CA+3CA/3
X6CA+8CA/3
X2OA+30A/3
X6OA+80A/3


HYDROMAX新鸿电磁先导方向控制阀
VSS-06
VSS-04
VSS-10


图3-5齿轮泵困油现象


为了消除困油现象,在CB-B型齿轮泵的泵盖上铣出两个困油卸荷凹槽,其几


何关系如图3-6所示。卸荷槽的位置应该使困油腔由大变小时,能通过卸荷槽与


压油腔相通,而当困油腔由小变大时,能通过另一卸荷槽与吸油腔相通。两卸荷槽


之间的距离为a,必须保证在任何时候都不能使压油腔和吸油腔互通。


按上述对称开的卸荷槽,当困油封闭腔由大变至zui小时图3-6由于油液不易从即将关闭的


隙中挤岀故封闭油压仍将高于压油腔压力;齿轮继绩转动,当封闭腔和吸油腔相通的瞬间高压油


突然和吸油腔的低压油相接触会引起冲击和噪声。于是CB_B型齿轮泵将卸荷槽的位置整


腔侧平移了一个距离。这时封闭腔只有在由小变至zui大时才和压油腔断开,油压没有突变


封闭腔和吸油腔接通时封闭腔不会岀现真空也没有压力冲击,这样改进后使齿轮泵的振动声得到了进一步变化


1．困油现象


为了使齿轮泵能连续平稳工作，必须使齿轮啮合．的重叠系数>1，以保证工作的任～瞬间至少有一对轮齿在啮合，于是总会出现两对轮齿同时啮合的情况，这时就在两对啮合的轮齿之间产生一个和吸、压油腔均不相通的闭死容积，称为困油区，使留在这两对轮齿之间的油液困在这个封闭的容积内。随着齿轮的转动，困油区的容积大小发生变化，如图3—5所示，当容积缩小时[由图A(a)过渡到图A(b)]，由于无法排油，困油区内的油液受到挤压，压力急剧升高；随着齿轮的继续转动[由图A(b)过渡到图A(C)]，困油区容积又逐渐变大，由于无法补油，困油区形成局部真空。这种需要排油时无处可排，而需要被充油时，又无法补充的现象就叫做困油现象。


齿轮泵的困油现象有很大危害。由于油液的压缩性很小，而且困油区又是一个密封容积，所以被困油液受到挤压后，就从零件配合表面的缝隙中强行挤出，使齿轮和轴承受到很大的附加载荷，同时产生功率损失，还会使油温升高。当困油区容积变大时，困油区形成局部真空，油液中的气体被析出，以及油液气化产生气泡，进入液压系统，引起振动和噪声。此外，还使泵的流量减少，造成瞬时流量的波动性增加。


消除困油的方法，通常是在齿轮泵两侧盖板上开卸荷槽[见图A(d)所示当困油区容积变小时，使困油容积与通向排油腔的卸荷槽相通，将困油区中的油液排出；当困油容积变大时，则通过另一卸荷槽，使困油容积与吸油腔相通，实现补油。


2．泄漏


外啮合齿轮高压腔的压力油通过三条途径泄漏到低压腔。


①轴向间隙泄漏。通过齿轮两端面和侧盖板之间的这种端面间隙的泄漏量zui大，其泄漏量占总泄漏量的70%～80%，压力越高，泄漏就越严重，这是目前影响齿轮泵压力提高的主要原因。


②径向间隙泄漏。通过泵体内孔和齿顶圆间的径向间隙泄漏，其泄漏量占总泄漏量的15%～20%。


③齿轮啮合线处的间隙泄漏。这种泄漏量较小，因此，普通齿轮泵的容积效率较低，输出压力也不易提高，故齿轮泵一般用于低压系统。


在中高压齿轮泵中，为了减小轴向间隙泄漏，通常采用浮动轴套或弹性侧板对端面轴向间隙进行自动补偿。图B所示是采用浮动轴套的一种典型的结构。图中轴套1和2是浮动安装的，轴套的左侧容腔用特制的通道与泵的压油腔相通。当泵工作时，轴套1和2受左侧油压的作用右移，贴靠在齿轮的端面上，压力越高，贴的越紧，从而可以减小间隙并自动补偿端面磨损量。实践证明，这样能取得较好的效果。


3．径向不平衡力


在齿轮泵中，作用在齿轮外圆上的压力是不相等的，这是由于齿轮泵工作时，排油腔的油压高于吸油腔的油压，并且齿顶圆与泵体内表面之间存在径向间隙，油液会通过间隙泄漏，因此从排油腔起沿齿轮外缘至吸油腔的每一个齿间内的油压是不同的，压力依次递减，由此液体压力而产生径向不平衡力，工作压力越大，径向不平衡力也越大。此外，齿轮传递力矩时会产生径向力，困油现象也致使齿轮泵径向力不平衡现象加剧。


齿轮泵由于径向力不平衡，把齿轮压向一侧，使齿轮轴受到弯曲作用，降低轴承寿命，同时还会使吸油腔的齿轮径向间隙变小，从而使齿轮与泵体内腔产生摩擦或卡死，影响泵的正常工作。


为了减小径向不平衡力的影响，可采取缩小排油口的直径，使高压仅作用在一个齿到两个齿的范围内，这样压力油作用于齿轮上的面积缩小了，因此径向力也相应减小。有些齿轮泵采用开压力平衡槽的办法来解决径向力不平衡的问题。